Analisa Boiler Pabrik Kelapa Sawit

Spesifikasi Boiler

a.Boiler No1

Tipe boiler    : Empire BI Drum Water Tube Boiler
Design code    : BS 1113 1998
Serial    : WT / 0152
Design pressure dan MAWP    : 350 Psig
Design temperature    : 250 0C
Non destructive testing    : Full
Max continous rating    : 40.000 Kg/Hr
Class of boiler    : 1
Year built    : 2003
PWHT    : NO
HT pressure    : 525 Psig
HT temperature    : Ambient
HT date    : 11 - 7 – 2003
Inspecting authority    : DNV

b.Boiler No2

Tipe boiler    : Empire BI Drum Water Tube Boiler
Design code    : BS 1113 1998
Serial    : WT / 0315
Design pressure dan MAWP    : 350 Psig
Design temperature    : 250 0C
Non destructive testing    : Full
Max Permisible W. P    : 2414 N/mm 2
Max continous rating    : 40.000 Kg/Hr
Class of boiler    : 1
Year built    : 2007
PWHT    : NO
HT pressure    : 3.621 N/mm 2
HT temperature    : Ambient
HT date    : 11 - 4 – 2007
Inspecting authority    : DNV

Kebutuhan Uap Proses

1.Sterilizer
Panas yang dibutuhkan sterilizer untuk merebus tandan buah segar (TBS) dapat dirumuskan sebagai berikut :
Qs    = M x Cp x ∆t 

Dimana     
M    = Massa aliran FFB ( 60 Ton FFB / Jam )
∆t     = Beda temperatur kerja ( 130 ∘C – 27 ∘C = 103 ∘C )
Cp    = Panas jenis rata-rata TBS ( KKal/Kg.∘C )

 

Catatan : Pada sterilizer terjadi evaporasi air sebesar ± 2 % thd berat FFB
Dari tabel diatas dapat dicari panas jenis rata-rata TBS dengan persamaan :
Cp     = m . Cp / M  
= 29.694 / 60.000  
= 0.4949 Kkal / Kg.∘C )

Dari persamaan di dapat :
Qs    = 60.000 x 0.4949 x 103
         = 3.058.482 kkal/ Jam.

Kehilangan panas pada dinding serta peralatan diperkirakan sebesar 30%, sehingga panas yang dibutuhkan sterilizer menjadi :
Q(st) = ( 1 + 0.3 ) x 3.058.482
         = 3.976.026kKal / Jam.  

Panas yang diberikan uap dapat dirumuskan :
Qu    = Mu x Lh,
Dimana     Mu    = Massa aliran uap yang dibutuhkan oleh sterelizer ( Kg / jam )
Lh (hfg)        = Panas latent pada temperatur 130 ∘C
                     = 519,3 Kkal / Kg ( dari tabel uap )

Maka diperoleh :
Qu    = 519,3 x Mu ( Kkal / Kg )
Panas yang dibutuhkan Sterilizer = Panas yang diberikan oleh uap
Q(st)        =  Qu
3.976.026,6     =  519,3 x Mu
Mu(st)        =  7.657 Kg /Jam      
                
2.Digester
Kondisi pada digester :
*Temperatur brondolan masuk        :   30 ∘C
*Temperatur brondolan keluar        :   95 ∘C
*Temperatur uap masuk                  : 130 ∘C
*Panas latent uap                            : 519.3 Kkal / Kg
*Delution pada press                      : ± 15000 L/jam

Panas yang dibutuhkan pada digester :
Qs    = M x Cp x ∆t 

Dimana :    
M = Massa brondolan (46.800 Kg / Jam )
∆t = Beda temperatur kerja ( 95 ∘C – 30∘C = 65 ∘C )
Cp = Panas jenis rata-rata brondolan ( KKal/Kg . ∘C )

Dari tabel diatas dapat dicari panas jenis rata-rata brondolan dengan persamaan :
Cp     = m . Cp / M  
    = 24.414 / 46.800  
    = 0.522 Kkal / Kg.∘C )
Dari persamaan (1) didapat :
Q(dg) = 46.800 x 0.522 x 65
        = 1.587.924 Kkal / Jam.

Kehilangan panas pada dinding serta peralatan diperkirakan sebesar 30%, sehingga panas yang dibutuhkan digester adalah :
Q(dg)    = ( 1 + 0.3 ) x 1.587.924
        = 2.064.301,2 kKal / Jam.  

Panas yang diberikan uap dapat dirumuskan :
Qu    = Mu x Lh,
Dimana     Mu    = Massa aliran uap yang dibutuhkan oleh digester ( Kg / jam )
Lh (hfg)        = Panas latent pada temperatur 130 ∘C
                     = 519,3 Kkal / Kg ( dari tabel uap )

Maka diperoleh :
Qu    = 519,3 x Mu ( Kkal / Kg )
Panas yang dibutuhkan Digester = Panas yang diberikan oleh uap
Q(dg)        =  Qu
2.064.301,2    =  519,3 x Mu
Mu(dg)    =  3.975 Kg /Jam
    
3.Crude Oil Tank (COT)
Kondisi pada crude oil tank :
*Temperatur minyak kasar masuk    :   45 ∘C
*Temperatur minyak kasar keluar    :   95 ∘C
*Temperatur uap masuk    : 130 ∘C
*Panas latent uap               : 519.3 Kkal / Kg
*Delution pada vibrating screen    : ± 15.000 Liter / Jam
*Sistem pemanasan            : direct injection

Panas yang dibutuhkan pada crude oil tank :
Q = M x Cp x ∆t

Dimana     
M = Massa minyak kasar  (38.400 Kg / Jam )
∆t  = Beda temperatur kerja ( 95 ∘C – 45 ∘C = 50 ∘C )
Cp = Panas jenis rata-rata minyak mentah ( KKal/Kg . ∘C )

Dari tabel diatas dapat dicari panas jenis rata-rata minyak kasar dengan persamaan
            Cp     = m . Cp / M  
             = 23.616 / 38.400  
            = 0.615 Kkal / Kg.∘C )
Dari persamaan (1) didapat :  
Q(cot)    = 23.616 x 0.615 x 50
              = 726.192 Kkal / Jam.

Kehilangan panas pada dinding serta peralatan diperkirakan sebesar 30%, sehingga panas yang dibutuhkan crude oil tank adalah :
Q(cot)    = ( 1 + 0.3 ) x 726.192
              = 944.049,6 KKal / Jam.  
Panas yang diberikan uap dapat dirumuskan :
Qu        = (Mu x Lh) + (Mu x Cpw x ∆t)
            = (Mu x 519,3) + ( Mu x 1 x 50 )
            = 569,3 x Mu   (KKal/Kg)  

Dimana     Mu    = Massa aliran uap yang dibutuhkan oleh COT ( Kg / jam )
Lh (hfg)    = Panas latent pada temperatur 130∘C
        = 519,3 Kkal / Kg ( dari tabel uap )
Panas yang dibutuhkan C.O.T = Panas yang diberikan oleh uap
Q(cot)    =  Qu
944.049,6    =  569,3 x Mu
Mu(cot)    =  1.658 Kg /Jam
    
4.Continous Setling Tank ( CST )
Kondisi pada C.S.T :
*Temperatur minyak kasar masuk    :   70 ∘C
*Temperatur minyak kasar keluar    :   95 ∘C
*Temperatur uap masuk                   : 130 ∘C
*Panas latent uap                              : 519.3 Kkal / Kg

Panas yang dibutuhkan pada C.S.T :
Q = M x Cp x ∆t

Dimana:     
M = Massa minyak kasar (38.400 Kg / Jam )
∆t  = Beda temperatur kerja ( 95 ∘C – 70 ∘C = 25 ∘C )
Cp= Panas jenis rata-rata minyak mentah ( KKal/Kg . ∘C )

Dari tabel diatas dapat dicari panas jenis rata-rata minyak kasar dalam C.S.T dengan persamaan :
Cp     = m . Cp / M  
    = 23.616 / 38.400
    = 0.615 Kkal / Kg.∘C )

Dari persamaan didapat :
Qcst = 38.400 x 0.615 x 25
= 590.400 Kkal / Jam.

Kehilangan panas pada dinding serta peralatan diperkirakan sebesar 30%, sehingga panas yang dibutuhkan C.S.T adalah :
Qcst    = ( 1 + 0.3 ) x 590.400
        = 767.520 kKal / Jam.  

Pada CST, sistem pemanasan yang dipergunakan ada 2 (dua), yaitu :
*Sistem coil  (dengan aliran uap 75%)
*Direct injection (dengan aliran uap 25%)
Panas yang diberikan uap dapat dirumuskan :
*Sistem coil    = 0,75 x (Mu x Lh)    = 389,48 Kkal / Kg
*Direct injection    = 0,25 x ((Mu x Lh) + (Mu x Cpw x t)).
            = 0,25 x ((Mu x 519,3) + ( Mu x 1 x 25)).
            = 136,08 Mu (Kkal/Kg)

Dengan demikian panas yang diberikan uap adalah :
Qu        = (389,48 + 136,08 ) x Mu
        = 525,56 x Mu , (Kkal / Kg)
Panas yang dibutuhkan C.S.T = Panas yang diberikan oleh uap
Q(cst)        =  Qu
767.520    =  525,56 x Mu
(Mu)cst    =  1.460Kg /Jam
    
5.Oil Tank
Kondisi pada Oil Tank (O.T)  :
*Temperatur minyak kasar masuk    :   80 ∘C
*Temperatur minyak kasar keluar    :   95 ∘C
*Temperatur uap masuk    : 130 ∘C
*Panas latent uap               : 519.3 Kkal / Kg
*Delution                           : ± 1.500 Liter /jam

Panas yang dibutuhkan pada CST :
Qs    = M x Cp x ∆t

Dimana :    
M = Massa minyak O.T (13.200 Kg / Jam )
∆t  = Beda temperatur kerja ( 95 ∘C – 80 ∘C = 15 ∘C )
Cp = Panas jenis minyak ( KKal/Kg . ∘C )

Dari persamaan didapat :
Qot        = 13.200 x 0.53 x 15
              = 104.940 Kkal / Jam.
Kehilangan panas pada dinding serta peralatan diperkirakan sebesar 30%, sehingga panas yang dibutuhkan Oil Tank adalah :
Qot     = ( 1 + 0.3 ) x 104.940
           = 136.422 kKal / Jam.  

Panas yang diberikan uap dapat dirumuskan :
Qu    = Mu x Lh,
Dimana: Mu    = Massa aliran uap yang dibutuhkan oleh O.T ( Kg / jam )
Lh (hfg)           = Panas latent pada temperatur 130 ∘C
                         = 519,3 Kkal / Kg ( dari tabel uap)

Maka diperoleh :
Qu    = 519,3 x Mu ( Kkal / Kg )
Panas yang dibutuhkan O T = Panas yang diberikan oleh uap
Q(ot)        =  Qu
136.422   =  519,3 x Mu
Mu(ot)     =  263 Kg /Jam

6.Sludge Tank ( S.T)
Kondisi pada S.T :
*Temperatur lumpur masuk    :   80 ∘C
*Temperatur lmpur keluar      :   95 ∘C
*Temperatur uap masuk          : 130 ∘C
*Panas latent uap                    : 519.3 Kkal / Kg
*Delution                                : ± 1.500 Liter /jam

Panas yang dibutuhkan pada C S T :
Qs = M x Cp x ∆t

Dimana :    
M = Massa sludge (31.200 Kg / Jam )
∆t  = Beda temperatur kerja ( 95 ∘C – 30 ∘C = 65 ∘C )
Cp = Panas jenis rata-rata sludge ( KKal/Kg . ∘C )

Dari tabel diatas dapat dicari panas jenis rata-rata minyak kasar dalam S T dengan persamaan:
Cp     = m . Cp / M  
    = 21.210 / 31.200  
    = 0.680 Kkal / Kg.∘C )
Dari persamaan di dapat :
Qst    = 31.200 x 0.680 x 15
    = 318.240 Kkal / Jam.

Kehilangan panas pada dinding serta peralatan diperkirakan sebesar 30%, sehingga panas yang dibutuhkan Sludge Tank adalah :
Qst    = ( 1 + 0.3 ) x 318.240
    = 413.712 kKal / Jam.  

Panas yang diberikan uap dapat dirumuskan :
Qu    = Mu x Lh,
Dimana     Mu    = Massa aliran uap yang dibutuhkan oleh S.T ( Kg / jam )
Lh (hfg)        = Panas latent pada temperatur 130 ∘C
            = 519,3 Kkal / Kg ( dari tabel uap )

Maka diperoleh :
Qu    = 519,3 x Mu ( Kkal / Kg )
Panas yang dibutuhkan Sludge Tank = Panas yang diberikan oleh uap
Q(st)     =  Qu
413.712 =  519,3 x Mu
Mu(st)      =  797 Kg /Jam
        
7.Sludge Buffer Tank (SBT)
Kondisi pada SBT :
*Temperatur lumpur masuk    :   80 ∘C
*Temperatur lmpur keluar    :   95 ∘C
*Temperatur uap masuk    : 130 ∘C
*Panas latent uap        : 519.3 Kkal / Kg

Panas yang dibutuhkan pada C.S.T :
Qs = M x Cp x ∆t 

Dimana:     
M = Massa sludge (29.400 Kg / Jam )
∆t  = Beda temperatur kerja ( 95 ∘C – 80 ∘C = 15 ∘C )
Cp = Panas jenis rata-rata sludge ( KKal/Kg.∘C )

Dari tabel diatas dapat dicari panas jenis rata-rata minyak kasar dalam S.T dengan persamaan :
Cp     = m . Cp / M  
    = 20.256 / 29.400  
    = 0.689 Kkal / Kg.∘C )
Dari persamaan didapat :
Qst    = 29.400 x 0.689 x 15
    = 303.849 Kkal / Jam.

Kehilangan panas pada dinding serta peralatan diperkirakan sebesar 30%, sehingga panas yang dibutuhkan untuk 1 (satu) unit S.T adalah :
Qst    = ( 1 + 0.3 ) x 303.849
    = 395.003,7 kKal / Jam.  
Panas yang diberikan uap dapat dirumuskan :
Qu    = Mu x Lh

Dimana:
Mu           = Massa aliran uap yang dibutuhkan oleh S.T ( Kg / jam )
Lh (hfg)    = Panas latent pada temperatur 130 ∘C
        = 519,3 Kkal / Kg ( dari tabel uap )

maka diperoleh :
Qu    = 519,3 x Mu ( Kkal / Kg )
Panas yang dibutuhkan SBT = Panas yang diberikan oleh uap
Q(sdt)    =  Qu
395.003,7 =  519,3 x Mu
Mu(sdt)    =  761 Kg /Jam
    
8.Sludge Oil Recovery Tank (SORT)
Kondisi pada SORT :
*Temperatur sludge masuk    :   50 ∘C
*Temperatur sludge keluar    :   80 ∘C
*Temperatur uap masuk        : 130 ∘C
*Panas latent uap                   : 519.3 Kkal / Kg

Panas yang dibutuhkan pada C.S.T:
Qs    = M x Cp x ∆t

Dimana :    
M = Massa sludge (29.400 Kg / Jam )
∆t  = Beda temperatur kerja (80 ∘C-50 ∘C = 30 ∘C)
Cp= Panas jenis rata-rata sludge (Kkal/Kg.∘C).

Dari tabel diatas dapat dicari panas jenis rata-rata minyak kasar dalam SORT dengan persamaan :
Cp     = m . Cp / M  
    = 20.256 / 29.400  
    = 0.689 Kkal / Kg.∘C )
Dari persamaan (1) didapat :
Qst    = 29.400 x 0.689 x 30
    = 607.698 Kkal / Jam.

Kehilangan panas pada dinding serta peralatan diperkirakan sebesar 30%, sehingga panas yang dibutuhkan untuk 1 (satu) unit S.T adalah :
Q(sort)    = ( 1 + 0.3 ) x 607.698
        = 790.007,4 kKal / Jam.  

Panas yang diberikan uap dapat dirumuskan :
Qu    = Mu x Lh,
Dimana     Mu    = Massa aliran uap yang dibutuhkan oleh S.T ( Kg / jam )
Lh (hfg)        = Panas latent pada temperatur 130 ∘C
            = 519,3 Kkal / Kg ( dari tabel uap ).

Maka diperoleh :
Qu    = 519,3 x Mu ( Kkal / Kg )
Panas yang dibutuhkan SORT = Panas yang diberikan oleh uap
Q(sort)    =  Qu
790.007,4 =  519,3 x Mu
Mu(sort)   =  1.521 Kg /Jam

9.Hot Water Tank (HWT)
Kondisi pada HWT :
*Temperatur air masuk    :  20 ∘C
*Temperatur air keluar    :  95 ∘C
*Temperatur uap masuk  : 130 ∘C
*Panas latent uap            : 519.3 Kkal / Kg
*Sistem pemanasan        : direct injection

Panas yang dibutuhkan pada HWT :
Qs    = M x Cp x ∆t 

Dimana :    
M = Massa air (6.000 Kg / Jam )
∆t  = Beda temperatur kerja ( 95 ∘C – 20 ∘C = 75 ∘C )
Cp = Panas jenis air ( KKal/Kg .∘C )
Air panas yang dibutuhkan untuk proses pembersihan peralatan di Stasiun Klarifikasi serta penambahan air panas pada processing diperkirakan sekitar 20% terhadap FFB. 

Dari persamaan didapat :
Qhwt    = 6.000 x 1 x 75
        = 450.000 Kkal / Jam.
Kehilangan panas pada dinding serta peralatan diperkirakan sebesar 30%, sehingga panas yang dibutuhkan Hot Water Tank adalah :
Qhwt’    = ( 1 + 0.3 ) x 450.000
        = 585.000 kKal / Jam.  
Panas yang diberikan uap dapat dirumuskan :
Qu    = (Mu x Lh) + (Mu x Cpw x ∆t )
    = (Mu x 519,3) + ( Mu x 1 x 75 )
    = 594,3 x Mu   (KKal/Kg)  

Dimana     Mu    = Massa aliran uap yang dibutuhkan oleh HWT ( Kg / jam )
Lh (hfg)     = Panas latent pada temperatur 130 ∘C
                  = 519,3 Kkal / Kg (dari tabel uap)
Panas yang dibutuhkan HWT = Panas yang diberikan oleh uap
Q(hwt)            =  Qu
585.000    =  594,3 x Mu
(Mu)hwt    =  984,35 Kg /Jam
        =  984 Kg / Jam

10.Kernel Silo Drayer (KSD)
Kondisi pada KSD :
*Temperatur kernel masuk    :   20 ∘C
*Temperatur kernel keluar        :   90 ∘C
*Temperatur uap masuk        : 130 ∘C
*Panas latent uap            : 519.3 Kkal / Kg

Panas yang dibutuhkan pada KSD :
Qs    = M x Cp x ∆t 

Dimana     
M = Massa kernel (1.500 Kg / Jam )
∆t = Beda temperatur kerja ( 90 ∘C – 20 ∘C = 70 ∘C )
Cp = Panas jenis kernel ( KKal/Kg .∘C)

Dari persamaan di dapat :
Qksd = 3.000 x 0.38 x 70
       = 79.800 Kkal / Jam.
Kehilangan panas pada dinding serta peralatan diperkirakan sebesar 30%, sehingga panas yang dibutuhkan Kernel Silo Drier adalah :
Q(ksd)    = ( 1 + 0.3 ) x 79.800
        = 103.740 Kkal / Jam.  

Panas yang diberikan uap dapat dirumuskan :
Qu    = Mu x Lh,
Dimana     Mu    = Massa aliran uap yang dibutuhkan oleh KSD ( Kg / jam )
Lh (hfg)    = Panas latent pada temperatur 130 ∘C
            = 519,3 Kkal / Kg ( dari tabel uap )

maka diperoleh :
Qu = 519,3 x Mu ( Kkal / Kg )
Panas yang dibutuhkan KSD = Panas yang diberikan oleh uap
Q(ksd) =  Qu
103.740 =  519,3 x Mu
Mu(ksd) =  200 Kg /Jam

11.Boiler Feet Water Tank (BFW)
Kondisi pada BFW :
*Temperatur air masuk    :  20 ∘C
*Temperatur air keluar    :  80 ∘C
*Temperatur uap masuk    : 130 ∘C
*Panas latent uap        : 519.3 Kkal / Kg
*Sistem pemanasan        : direct injection

Panas yang dibutuhkan pada BFW :
Qs    = M x Cp x ∆t 

Dimana     
M = Massa aliran air (40.000 Kg / Jam ) atau setara dengan kapasitas boiler.
∆t  = Beda temperatur kerja ( 80 ∘C – 20 ∘C = 60 ∘C )
Cp = Panas jenis air ( KKal/Kg .∘C)    
Dari persamaan di dapat :
Qhwt    = 40.000 x 1 x 60
        = 2.400.000 Kkal / Jam.

Kehilangan panas pada dinding serta peralatan diperkirakan sebesar 30%, sehingga panas yang dibutuhkan adalah :
Qbfw    = ( 1 + 0.3 ) x 2.400.000
        =3.120.000 kKal / Jam.  

Panas yang diberikan uap dapat dirumuskan :
Qu    = (Mu x Lh) + (Mu x Cp x ∆t )
    = (Mu x 519,3) + (Mu x 1 x 60)
    = 579,3 X Mu (Kkal / Kg) 

Dimana     Mu    = Massa aliran uap yang dibutuhkan oleh BFW ( Kg / jam )
Lh (hfg)    = Panas latent pada temperatur 130 ∘C
        = 519,3 Kkal / Kg ( dari tabel uap )
Panas yang dibutuhkan BFW = Panas yang diberikan oleh uap
Q(bfw)        =  Qu
3.120.000    =  579,3 x Mu
Mu(bfw)    =  5.386 Kg /J

12.Dearator
Deaerator berfungsi untuk membuang gas-gas yang terkandung di dalam air pengisian boiler setelah mengalami proses pemurnian (water treatment), seperti gas-gas oksigen, nitrogen dan lainnya yang memungkinkan terjadinya korosi pada bagian instalasi boiler.

Air yang telah mengalami pemurnian masuk melalui sistem penyemprotan (spray type) dan bercampur dengan udara panas yang berasal dari sisa turbine dengan maksud agar diperoleh bintik-bintik air yang halus sehingga gas-gas yang terkandung di dalam air akan keluar ke atmosfir.

Sedangkan uap akan terkondensasi oleh air dan air akan menerima panas sampai temperatur yang diinginkan. Temperatur pemanasan air agar terbebas dari gas-gas adalah antara 104 ∘C  - 110 ∘C.

Kondisi pada Deaerator :
*Temperatur air masuk    :  80 ∘C
*Temperatur air keluar    :  110 ∘C
*Temperatur uap masuk  : 130 ∘C
*Panas latent uap             : 519.3 Kkal / Kg
*Sistem pemanasan         : direct injection.

Panas yang dibutuhkan oleh deaerator :
Qs = M x Cp x ∆t 

Dimana:     
M = Massa aliran air (40.000 Kg / Jam )
∆t  = Beda temperatur kerja ( 110 ∘C – 80 ∘C = 30 ∘C )
Cp = Panas jenis air ( KKal/Kg .∘C )    
Dari persamaan di dapat :
Qdea    = 40.000 x 1 x 30
            = 1.200.000 Kkal / Jam.

Kehilangan panas pada dinding serta peralatan diperkirakan sebesar 30%, sehingga panas yang dibutuhkan deaerator adalah :
Qdea    = ( 1 + 0.3 ) x 1.200.000
        = 1.560.000 kKal / Jam.  
Panas yang diberikan uap dapat dirumuskan :
Qu        = (Mu x Lh) + (Mu x Cp x ∆t )
             = (Mu x 519,3) + (Mu x 1 x 30)
             = 549,3 X Mu (Kkal / Kg) 

Dimana     Mu    = Massa aliran uap yang dibutuhkan oleh BFW ( Kg / jam )
Lh (hfg)              = Panas latent pada temperatur 130 ∘C
                            = 519,3 Kkal / Kg ( dari tabel uap )
Panas yang dibutuhkan BFW = Panas yang diberikan oleh uap
Q(dea)        =  Qu
1.560.000   =  549,3 x Mu
Mu(dea)     =  2.840 Kg /Jam

13.Oil Storage Tank (OST)
Kondisi pada OST :
*Temperatur minyak masuk    :  40 ∘C
*Temperatur minyak keluar    :  50 ∘C
*Temperatur uap masuk         : 130 ∘C
*Panas latent uap                    : 519.3 Kkal / Kg
*Sistem pemanasan                : Steam Coil

Panas yang dibutuhkan pada OST :
Qs = M x Cp x ∆t 

Dimana:     
M = Massa aliran minyak (13.800 Kg / jam )
∆t  = Beda temperatur kerja ( 50 ∘C – 40 ∘C = 10 ∘C )
Cp = Panas jenis air ( KKal/Kg . ∘C )    
Dari persamaan di dapat :
Qhwt        = 13.800 x 1 x 10
                 = 138.000 Kkal / Jam.

Kehilangan panas pada dinding serta peralatan diperkirakan sebesar 30%, sehingga panas yang dibutuhkan adalah :
Qhwt    = ( 1 + 0.3 ) x 138.000
        = 179.400 kKal / Jam.  
Panas yang diberikan uap dapat dirumuskan :
Qu            = Mu x Lh,
Dimana     Mu    = Massa aliran uap yang dibutuhkan oleh OST ( Kg / jam )
Lh (hfg)        = Panas latent pada temperatur 130 ∘C
                     = 519,3 Kkal / Kg (dari tabel uap).

Maka diperoleh :
Qu = 519,3 x Mu ( Kkal / Kg )
Panas yang dibutuhkan OST = Panas yang diberikan oleh uap
Q(ost)     =  Qu
179.400 =  519,3 x Mu
Mu(ost) =  346 Kg /Jam

Dengan demikian , kebutuhan uap untuk proses pengolahan kelapa sawit pada pabrik dengan kapasitas 60 Ton FFB/jam adalah :
1.Sterilizer                               = 7.656     Kg  / Jam
2.Digester                                = 3.975     Kg  / Jam
3.Crude Oil Tank                     = 1.658     Kg  / Jam
4.Continuous Settling Tank     =  1.460    Kg  / Jam
5.Oil Tank                                =   263     Kg  / Jam
6.Sludge Tank                          =   797     Kg  / Jam
7.Sludge Drain Tank                =   761     Kg  / Jam
8.Sludge Oil Recovery Tank    =  1.521     Kg  / Jam
9.Hot Water Tank                     =   984     Kg  / Jam
10.Kernel Silo Drier                 =   200     Kg  / Jam
11.Boiler Feed Water tank        = 5.386    Kg  / Jam
12.Deaerator                             = 2.840    Kg  / Jam
12.Oil Storage Tank                  =   346    Kg  / Jam
TOTAL                                     = 27.848    Kg  / Jam